수위 - 측벽고 검토

댐 저수지 측수로 유동특성 타당성 검토 수치해석

수치해석 모형 구축

FLOW-3D를 이용하여 3차원 수치해석을 통한 유동특성 타당성설계 검토가 가능합니다. 또한 문제점을 개선시키기 위한 대안 제시도 가능합니다.

여수로 종단해석 모델
여수로 종단해석 모델
여수로 3차원 형상
여수로 3차원 형상
구 분마루고(EL. m)월류웨어폭(m)감세공 형식감세공바닥고(EL. m)감세공 길이(m)감세공 폭(m)
실시설계438.038.0정수지396.045.020.0
여수로 제원
해석영역 및 격자구성
해석영역 및 격자구성
홍수사상상류경계조건하류경계조건해석영역격자간격격자 수
(홍수위 EL. m)(홍수위 EL. m)(m) (m) (m) (개)
200년441404.98X방향 : 890
Y방향 : 750
Z방향 : 56
X방향 : 0.5 ~ 2.0
Y방향 : 0.3 ~ 6.4
Z방향 : 0.5 ~ 0.9
X방향 : 710
Y방향 : 385
Z방향 : 80
총 : 21,868,000
PMF442.6406.25
해석영역 및 격자구성

200년 홍수사상 여수로 검토

3차원 유속분포
3차원 유속분포

200년 홍수사상 방류량 결과 (EL. 441.0m)

수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
407.74424.18(+) 3.88
200년 홍수사상 방류량 결과 (EL. 441.0m)

200년 홍수사상 시 3차원 유속분포를 위 그림에 나타내었으며, 상류홍수위 EL. 441.0m에서 방류량은 424.18m3/s로 산정되어 그 결과를 위 표에 나타내었다. 수리계산 방류량(407.74m3/s)대비 약 (+)3.88%로 실시설계 여수로 규모를 확보한 것으로 평가되었다.

접근 수로부

접근수로부 3차원 유속분포
접근수로부 3차원 유속분포
접근유속 검토
접근유속 검토

200년 홍수사상 시 접근수로부 3차원 유속분포 및 평면 접근유속 분포를 위 그림에 나타내었다. 접근유속이 4m/s 이하로 나타나 설계기준을 만족하고 측수로 형식 변경에 따라 유입유황이 양호한 것으로 나타나며, 타당성설계에서 나타난 국부적 수면강하영역이 개선된 것으로 평가되었다. 취수탑 부근 유속도 0.5m/s이하의 저유속으로 나타나 취수탑에 의한 흐름의 영향은 미미한 것으로 나타났다.

조절부

조절부 압력분포
조절부 압력분포

그림에 조절부 종단면 압력분포를 나타내었다. 월류웨어에서 최소압력은 약 759Pa(0.077m)로 부압이 발생하지 않으며, 구조물의 안전성을 확보한 것으로 나타났다.

도류부

도류부 공동지수 및 유속분포
도류부 공동지수 및 유속분포

대부분의 여수로 급류수로는 급경사를 이루고 있기 때문에 고유속의 흐름이 형성되며, 고유속의 흐름으로 인하여 수로에서는 부압이 발생하여 물속에 녹아있는 공기가 방울을 형성하며, 압력이 증가되면서 공기방울이 압궤될 때 구조물이 손상되는 공동현상(cavitation)이 발생될 수 있다. 이와 같은 공동현상을 방지하기 위해 여수로 흐름 내에 압력이 증기압 이하로 낮아지는 부위가 생기지 않도록 콘크리트 표면을 매끄럽게 하거나 공기를 혼입시키는 공기혼입장치를 설치한다.

댐설계기준에 따르면 급경사 수로내에서 평균유속이 12~15m/s 이상일 경우 공동현상에 대한 검토가 필요하고, 유속이 20m/s 이상이면 공동현상에 의한 손상이 발생할 가능성이 있다고 기술되어 있으나 USBR에서는 공동현상에 의해 손상된 댐 사례들을 조사한 결과 파손된 여수로의 흐름속도는 30m/s를 초과하며 공동지수는 0.2이하에서 발생하는 것으로 나타났다. (USBR Engineering monograph No. 42, P.36)

수리계산 결과에 따르면 유속이 20m/s를 상회하는 구간이 발생하나 유속이 30m/s이하이고 한계공동지수 0.2를 초과하지 않는 것으로 나타나 공동현상에 의한 손상은 발생되지 않을 것으로 예측된다.

도류부 공동지수 및 유속분포

도류부시점 기점거리 (m)공동지수 ( )평균유속 (m/s)
07.396.21
56.86.34
106.366.49
156.116.62
206.126.62
256.066.65
305.86.78
355.86.77
406.036.65
456.386.49
506.826.31
557.126.19
607.156.18
657.086.2
706.936.26
756.586.4
806.096.62
855.337.02
903.858.13
952.739.5
100211.09
1051.5212.5
1101.0714.82
1150.816.7
1200.6718.43
1250.5519.88
1300.5120.85
1350.4322.43
1400.4223.33
1450.3923.86
1500.3824.54
최소공동지수0.380.38

도류부 공동지수 및 유속분포

수위 – 측벽고 검토

수위 - 측벽고 검토
수위 – 측벽고 검토

수위-측벽고를 나타냈다. 여수로 내 도류벽 월류가 발생하지 않는 것으로 평가되었으며, 도류부시점으로부터 101.2m 지점에서 도류부 우안의 최소여유고가 약 2.20m로 산정되었다.

감세공 3차원 및 평면 수위분포

감세공 3차원 및 평면 수위분포
감세공 3차원 및 평면 수위분포

감세공 3차원 및 평면 수위분포로 도류부 시점으로부터 185.6m 지점에서 최고수위(EL.407.52m)가 산정되어 감세공 측벽고(EL.408.5m)를 넘지 않는 것으로 나타나며, 최소여유고는 약 0.98m로 평가되었다.

감세공 유속 및 수위분포
감세공 유속 및 수위분포

감세공 중앙 종단면 유속 및 수위분포를 볼 수 있으며, 감세공 중앙종단면에서 최고수위는 EL. 407.22m로 산정되었고, 감세공에서 원활한 도수가 발생하여 5m/s 이하의 낮은 유속이 하류하천으로 전파되며, 도수 후 수위가 하천수위와 일치되는 것으로 나타나 감세공의 규모가 적정한 것으로 평가되었다. (댐설계기준, 2005, p404)

하류하천 평면 유속분포(EL. 404.0m)
하류하천 평면 유속분포(EL. 404.0m)

하류하천 평면 유속분포를 볼 수 있으며 감세공의 적정한 규모확보에 따라 5m/s 이하의 낮은 유속이 하류하천으로 전파되는 것으로 평가되었다.

하류하천 호안검토
하류하천 호안검토

하류하천 평면 및 하천호안 횡단면 유속분포를 볼 수 있으며 감세공에서 하천으로 전파되는 유동이 우안호안에 미치는 영향을 평가하기 위하여 유속을 산정하였는데 우안호안에서 최대유속은 4.93m/s (EL. 404.37m)로 나타났다.

홍수사상 검토

PMF 홍수사상 여수로 방류능력 검토
PMF 홍수사상 여수로 방류능력 검토
수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
821.42821.51(+) 0.01

PMF 홍수사상 시 3차원 유속분포에 나타난 것처럼며, 상류홍수위 EL. 442.6m에서 방류량은 821.51m3/s로 산정되어 그 결과를 표 5-5에 나타내었다. 수리계산 방류량(821.42m3/s)대비 약 (+)0.01%로 실시설계 여수로 규모를 확보한 것으로 평가되었다.

접근수로부

설계에 따른 접근수로부 3차원 유속분포
설계에 따른 접근수로부 3차원 유속분포
접근유속 검토
접근유속 검토

PMF년 홍수사상 시 접근수로부 3차원 유속분포 및 평면 접근유속 분포를 위 그림에 나타내었다. 접근유속이 4m/s 이하로 나타나 설계기준을 만족하고 측수로 형식 변경에 따라 유입유황이 양호한 것으로 나타나며, 타당성설계에서 나타난 국부적 수면강하영역이 개선된 것으로 평가되었다. 취수탑 부근 유속도 0.5m/s이하의 저유속으로 나타나 취수탑에 의한 흐름의 영향은 미미한 것으로 나타났다.

조절부

조절부 압력분포
조절부 압력분포

그림에 조절부 종단면 압력분포를 나타내었다. 월류웨어에서 최소압력은 약 1,904Pa(0.194m)로 부압이 발생하지 않으며, 구조적 안전성을 확보한 것으로 나타났다.

조절부 Froude number 분포
조절부 유속 분포
조절부 Froude number 분포
조절부 Froude number 분포

조절부 종단면 유속분포 및 Froude number 분포를 나타냈으며, 웨어 전 영역에서 사류(Fr > 1)가 발생하는 것으로 평가되었다.

도류부 공동지수 및 유속분포
도류부 공동지수 및 유속분포

그림과 표에 도류부 공동지수 및 유속분포를 나타내었다. 최소 공동지수는 0.41로 나타나 USBR 기준인 유속이 30m/s이하, 공동지수가 0.2 이상으로 공동현상에 대한 안전성을 확보한 것으로 평가되었다.

수위 - 측벽고 검토
수위 – 측벽고 검토

그림에 수위-측벽고를 나타냈다. 여수로 내 도류벽 월류가 발생하지 않는 것으로 평가되었으며, 도류부시점으로부터 101.2m 지점에서 도류부 우안의 최소여유고가 약 0.71m로 산정되었다.

감세공 3차원 및 평면 수위분포
감세공 3차원 및 평면 수위분포

그림에 감세공 3차원 및 평면 수위분포를 나타냈다. 도류부 시점으로부터 189.0m 지점에서 최고수위(EL.411.14m)가 산정되어 감세공 측벽고(EL.408.5m)를 약 2.64m 월류하는 것으로 나타났다.

감세공 유속 및 수위분포
감세공 유속 및 수위분포

그림에 감세공 중앙 종단면 유속 및 수위분포를 나타냈다. 감세공 중앙종단면에서 최고수위는 EL. 410.70m로 산정되었고, 감세공에서 원활한 도수가 발생하여 5m/s 이하의 낮은 유속이 하류하천으로 전파되며, 도수 후 수위가 하천수위와 일치되는 것으로 나타나 감세공의 규모가 적정한 것으로 평가되었다. (댐설계기준, 2005, p404)

하류하천 평면 유속분포(EL. 405.0m)
하류하천 평면 유속분포(EL. 405.0m)

그림에 하류하천 평면 유속분포를 나타냈다. 감세공의 적정한 규모확보에 따라 5m/s 이하의 낮은 유속이 하류하천으로 전파되는 것으로 평가되었다.

여수로 방류 능력 검토

여수로의 방류능력을 검토하였다. 여수로 월류웨어의 마루고는 EL. 438.0m이며, 웨어의 폭은 38.0m이다. 여수로 방류능력 검토는 수위 EL. 438.0m부터 EL. 441.0m까지 0.6m 간격으로 여수로에 대한 방류능력을 검토하였으며, 검토결과 수리계산과 3차원 수치해석 결과의 오차범위가 5% 이내로 비슷한 결과가 나타나며, 타당성설계에서 부족하게 평가되었던 PMF 홍수사상 방류량이 개선되었다.

여수로 수위 - 방류량
여수로 수위 – 방류량
저수지수위(EL. m)수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
438.00.000.00( ) 0.00
438.631.4033.26(+) 5.59
439.293.5699.04(+) 5.53
439.8178.86188.88(+) 5.30
440.4284.27293.46(+) 3.13
441.0407.74424.18(+) 3.88
442.6821.42821.51(+) 0.01

여수로 수위 – 방류량
여수로 수위 - 방류량 (EL. 438.6m)
여수로 수위 – 방류량 (EL. 438.6m)
여수로 수위 - 방류량 (EL. 439.2m)
여수로 수위 – 방류량 (EL. 439.2m)
저수지수위(EL. m)수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
439.293.5699.04(+) 5.53
여수로 수위 – 방류량 (EL. 439.2m)
여수로 수위 - 방류량 (EL. 440.4m)
여수로 수위 – 방류량 (EL. 440.4m)
저수지수위(EL. m)수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
440.4284.27293.46(+) 3.13
여수로 수위 - 방류량 (EL. 441.0m)
여수로 수위 – 방류량 (EL. 441.0m)
저수지수위(EL. m)수리계산(m3/s)수치해석(m3/s)상대오차(%)
441.0407.74424.18(+) 3.88
여수로 수위 – 방류량 (EL. 441.0m)

200년 홍수사상 결과 분석

구 분접근유속방류량(m3/s)최소압력(m)최소여유고(m)우안호안유속(m/s)
200년4m/s 이하424.180.0772.204.93
200년 홍수사상 여수로 분석결과

200년 홍수사상 시 여수로 분석결과를 위 표에 나타내었다. 200년 홍수사상 시 접근유속이 4m/s 이하로 나타나 설계기준을 만족하고, 측수로식 여수로 변경으로 타당성설계에서 발생한 불안정 유입유황이 개선되었다.

상류 홍수위 EL.441.0m에서 방류량은 424.18m3/s로 산정되어 수리계산 방류량(407.74m3/s)대비 약 (+)3.88%로 기본설계 여수로 방류 규모를 확보한 것으로 평가되었다.

월류웨어에서 최소압력은 약 759Pa(0.077m)로 부압이 발생하지 않으며, 구조물의 안전성을 확보한 것으로 나타났다. 도류부의 최대유속은 24.54m/s, 최소 공동지수는 0.38로 산정되어 USBR 기준인 유속 30m/s이하, 공동지수 0.2 이상으로 나타나 공동현상에 대한 안전성을 확보하였다. (USBR Engineering monograph No. 42, P.36)

도류부 좌안 및 우안에서는 도류벽 월류가 발생하지 않으며 도류부 시점으로부터 101.2m 지점에서 도류부 우안 최소 여유고가 약 2.20m로 산정되어 200년 홍수사상 방류 시 충분한 여유고를 확보한 것으로 나타났다.

감세공 검토결과 도류부 시점으로부터 185.6m 지점에서 최고수위(EL.407.52m)가 산정되어 감세공 측벽고(EL.408.5m)를 넘지 않는 것으로 나타나며, 최소 여유고는 약 0.98m로 평가되었다. 감세공에서 도수가 발생하여 5m/s 이하의 낮은 유속이 하류하천으로 전파되며, 도수 후 수위가 하천수위와 일치되는 것으로 나타나 감세공의 규모가 충분한 것으로 평가되었다. (댐설계기준, 2005, p404)

충분한 감세후 방류되어 하류하천에서 우안호안으로 범람이 일어나지 않으며, 우안호안에서 최대유속은 4.93m/s (EL.404.37m)로 산정되었다.

홍수사상 결과 분석

구 분접근유속방류량(m3/s)최소압력(m)최소여유고(m)정수지여유고(m)
PMF4m/s 이하821.510.1940.71(-) 2.64
PMF 홍수사상 여수로 분석결과

PMF 홍수사상 시 여수로 분석결과를 위 표에 나타내었다. PMF 홍수사상 시 접근유속이 4m/s 이하로 나타나 설계기준을 만족하고, 측수로식 여수로 변경으로 타당성설계에서 발생한 불안정 유입유황이 개선되었다.

상류홍수위 EL.442.6m에서 방류량은 821.51m3/s로 산정되어 수리계산 방류량(821.42m3/s)대비 약 (+)0.01%로 실시설계 여수로 규모를 확보한 것으로 평가되며, 타당성설계에서 발생한 방류 규모부족이 해소되었다.

월류웨어에서 최소압력은 약 1,904Pa(0.194m)로 부압이 발생하지 않으며, 구조물의 안전성을 확보한 것으로 나타났다. 도류부의 최대유속은 24.21m/s, 최소 공동지수는 0.41로 산정되어 USBR 기준인 유속이 30m/s이하, 공동지수가 0.2 이상으로 나타나 공동현상에 대한 안전성을 확보하였다. (USBR Engineering monograph No. 42, P.36)

도류부 좌안 및 우안에서는 도류벽 월류가 발생하지 않으며 도류부 시점으로부터 101.2m 지점에서 도류부 우안 최소여유고가 약 0.71m로 산정되어 PMF 홍수사상 방류 시 충분한 여유고를 확보한 것으로 나타났다.

감세공 검토결과 도류부 시점으로부터 189.0m 지점에서 최고수위(EL.411.14m)가 산정되어 감세공 측벽고(EL.408.5m)를 약 2.64m 월류하는 것으로 나타났다.

감세공에서 충분한 감세후 5m/s 이하의 낮은 유속으로 하류하천에 유입되며, 도수 후 수위가 하천수위와 일치되는 것으로 나타나 안정적인 방류가 이루어진다. (댐설계기준, 2005, p404)

농어촌공사 저수지 해석 형상 및 격자 수

한국농어촌공사 정밀안전진단 및 정밀안전점검 측수로 수치해석 용역 소개

측수로 해석 사례

해석 형상 및 격자 수

농어촌공사 저수지 해석 형상 및 격자 수
농어촌공사 저수지 해석 형상 및 격자 수

수위 : EL. 210.6M -월류수심 1.5M

위치에 따른 수위 분포
위치에 따른 수위 분포
Froude Number 분포
Froude Number 분포
Froude Number 분포
Froude Number 분포
유속 분포
유속 분포
유속 분포
유속 분포
접근 유속 분포
접근 유속 분포
접근 유속 분포
접근 유속 분포
입구 단면 유속 분포
입구 단면 유속 분포

수위 : EL. 212.0m, 월류수심 2.9m

유속 분포
유속 분포
접근 유속 분포
접근 유속 분포
입구 단면 유속 분포
입구 단면 유속 분포

저수지 수위에 따른 방류량

저수지 수위에 따른 방류량
저수지 수위에 따른 방류량
해석결과 : Weir-Outflow(2.3m)
해석결과 : Weir-Outflow(2.3m)
Fig. 4. Numerical modeling of dual spillways: (a) Andong-1; (b) Andong-2; (c) Imha-1; (d) Juam-1; (e) Andong-3; (f) Imha-2; (g) Imha-3; and (h) Juam-3.

Interference of Dual Spillways Operations

Jai Hong Lee, Ph.D., P.E., M.ASCE; Pierre Y. Julien, Ph.D., M.ASCE; and Christopher I. Thornton, Ph.D., P.E., M.ASCE

Abstract

이중 여수로 간섭은 여수로가 서로 가깝게 배치될 때 수압 성능의 손실을 나타냅니다. 배수로 간섭은 물리적 실험과 수치 시뮬레이션을 모두 사용하여 조사됩니다.

이중 여수로 구성의 4개 물리적 모델의 단계 및 배출 측정값을 한국의 4개 댐 부지에서 Flow-3D 계산 결과와 비교합니다.

두 개의 배수로를 함께 사용하는 것을 각 배수로의 단일 작동과 비교합니다. 두 여수로를 동시에 운영할 경우 두 여수로를 통한 총 유량은 최대 7.6%까지 감소합니다.

간섭 계수는 단계 He가 설계 단계 Hd를 초과하고 두 배수로를 분리하는 거리 D가 배수로 너비 W에 비해 짧을 때 가장 중요합니다. 매개변수 DHd/WHe는 계산 및 측정된 간섭 계수와 매우 잘 관련됩니다.

안동댐 설계방류에 대한 홍수경로 예시는 간섭계수를 적용한 경우와 적용하지 않은 경우 저수지 수위의 차이가 42cm임을 보여줍니다. 결과적으로 댐 안전을 위해 추가 여수로의 너비(간섭 계수 포함)를 늘려야 합니다.

Dual spillway interference refers to the loss of hydraulic performance of spillways when they are placed close together. Spillway interference is examined using both physical experiments and numerical simulations. Stage and discharge measurements from four physical models with dual spillways configurations are compared to the Flow-3D computational results at four dam sites in South Korea. The conjunctive use of two spillways is compared with the singular operation of each spillway. When both spillways are operated at the same time, the total flow rate through the two spillways is reduced by up to 7.6%. Interference coefficients are most significant when the stage He exceeds the design stage Hd and when the distance D separating two spillways is short compared to the spillway width W. The parameter DHd/WHecorrelates very well with the calculated and measured interference coefficients. A flood routing example for the design discharge at Andong dam shows a 42 cm difference in reservoir water level with and without application of the interference coefficient. Consequently, the width of additional spillways (including the interference coefficient) should be increased for dam safety.

Fig. 1. Definition sketch for dual spillways
Fig. 1. Definition sketch for dual spillways
Fig. 2. Stage-discharge rating curves for dual spillway operations.
Fig. 2. Stage-discharge rating curves for dual spillway operations.
Fig. 3. Physical modeling of dual spillways: (a) Andong-1; (b) Andong-2; (c) Imha-1; and (d) Juam-1
Fig. 3. Physical modeling of dual spillways: (a) Andong-1; (b) Andong-2; (c) Imha-1; and (d) Juam-1
Fig. 4. Numerical modeling of dual spillways: (a) Andong-1; (b) Andong-2; (c) Imha-1; (d) Juam-1; (e) Andong-3; (f) Imha-2; (g) Imha-3; and (h) Juam-3.
Fig. 4. Numerical modeling of dual spillways: (a) Andong-1; (b) Andong-2; (c) Imha-1; (d) Juam-1; (e) Andong-3; (f) Imha-2; (g) Imha-3; and (h) Juam-3.
Fig. 4. (Continued.)
Fig. 4. (Continued.)
Fig. 5. Meshes and calculation domain for numerical modeling of Andong dam.
Fig. 5. Meshes and calculation domain for numerical modeling of Andong dam.
Fig. 6. Stage-discharge rating curve for existing and additional spillways (Andong-1): (a) existing spillway; (b) additional spillway; and (c) dual spillway simulations.
Fig. 6. Stage-discharge rating curve for existing and additional spillways (Andong-1): (a) existing spillway; (b) additional spillway; and (c) dual spillway simulations.
Fig. 7. Discharge comparison of physical experiments and numerical simulations. The upper panel is the comparative result for the existing spillway (ES) and the lower panel is for the additional spillway (AS) at four dams.
Fig. 7. Discharge comparison of physical experiments and numerical simulations. The upper panel is the comparative result for the existing spillway (ES) and the lower panel is for the additional spillway (AS) at four dams.
Fig. 8. Interference coefficients for dual spillways simulations with various scenarios.
Fig. 8. Interference coefficients for dual spillways simulations with various scenarios.
Fig. 9. Regression model for the distance-width ratio (D=W) and head ratio (Hd=He) by dual spillway simulations
Fig. 9. Regression model for the distance-width ratio (D=W) and head ratio (Hd=He) by dual spillway simulations
Fig. 10. Physical and numerical model validation: (a) numerical modeling; (b) solids of overflow weir of the spillway; and (c) physical models of reservoir and spillway
Fig. 10. Physical and numerical model validation: (a) numerical modeling; (b) solids of overflow weir of the spillway; and (c) physical models of reservoir and spillway
Fig. 11. Interference coefficients for dual spillways operations with various scenarios. The dashed lines indicate the results of the validation model with dual conditions of 1 þ 2, 1 þ 4, 1 þ 6, 3 þ 4, and 4 þ 5.
Fig. 11. Interference coefficients for dual spillways operations with various scenarios. The dashed lines indicate the results of the validation model with dual conditions of 1 þ 2, 1 þ 4, 1 þ 6, 3 þ 4, and 4 þ 5.
Fig. 12. Results of reservoir operations under the PMF at Andong dam.
Fig. 12. Results of reservoir operations under the PMF at Andong dam.

References

Cassidy, J. J. 1965. “Irrotational flow over spillways of finite height.”
J. Eng. Mech. Div. 91 (6): 155–173.
Chanel, P., and J. Doering. 2008. “Assessment of spillway modeling using
computational fluid dynamics.” Can. J. Civ. Eng. 35 (12): 1481–1485.
https://doi.org/10.1139/L08-094.
Chow, V. T. 1959. Open-channel hydraulics, 365–380. New York:
McGraw-Hill.
Ho, D., B. Cooper, K. Riddette, and S. Donohoo. 2006. “Application of
numerical modelling to spillways in Australia.” In Proc., Int. Symp.
on Dams in the Societies of the 21st Century, 22nd Int. Congress on
Large Dams (ICOLD), edited by L. Berga, et al. London: Taylor &
Francis.
Huff, F. A. 1967. “Time distribution of rainfall in heavy storms.” Water
Resour. Res. 3 (4): 1007–1019. https://doi.org/10.1029/WR003i004
p01007.
Kim, D. G., and J. H. Park. 2005. “Analysis of flow structure over ogeespillway in consideration of scale and roughness effects by using CFD
model.” KSCE J. Civ. Eng. 9 (2): 161–169. https://doi.org/10.1007
/BF02829067.
Koutsunis, N. A. 2015. “Impact of climatic changes on downstream hydraulic geometry and its influence on flood hydrograph
routing—Applied to the bluestone dam watershed.” M.S. degree,
Dept. of Civil and Environmental Engineering, Colorado State Univ.
Lee, J. H., and P. Y. Julien. 2016a. “ENSO impacts on temperature over
South Korea.” Int. J. Climatol. 36 (11): 3651. https://doi.org/10.1002
/joc.4581.
Lee, J. H., and P. Y. Julien. 2016b. “Teleconnections of the ENSO and
South Korean precipitation patterns.” J. Hydrol. 534: 237–250.
https://doi.org/10.1016/j.jhydrol.2016.01.011.
Lee, J. H., and P. Y. Julien. 2017. “Influence of the El Nino/southern ˜
oscillation on South Korean streamflow variability.” Hydrol. Processes
31 (12): 2162–2178. https://doi.org/10.1002/hyp.11168.
Li, S., S. Cain, N. Wosnik, C. Miller, H. Kocahan, and R. Wyckoff. 2011.
“Numerical modeling of probable maximum flood flowing through a
system of spillways.” J. Hydraul. Eng. 137 (1): 66–74. https://doi.org
/10.1061/(ASCE)HY.1943-7900.0000279.
MOCT (Ministry of Construction and Transportation). 2003. Hydraulic
model study of Soyanggang multipurpose dam auxiliary spillway.
[In Korean.] Governing City, South Korea: MOCT.
Olsen, N. R., and H. M. Kjellesvig. 1998. “Three-dimensional numerical
flow modeling for estimation of spillway capacity.” J. Hydraul. Res.
36 (5): 775–784. https://doi.org/10.1080/00221689809498602.
Savage, B. M., and M. C. Johnson. 2001. “Flow over ogee spillway:
Physical and numerical model case study.” J. Hydraul. Eng. 127 (8):
640–649. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9429(2001)127:8(640).
USACE (US Army Corps of Engineers). 2008. Hydrologic modeling
system HEC-HMS, user’s manual version 3.2. Davis, CA: USACE.
USBR (US Bureau of Reclamation). 1980. Hydraulic laboratory techniques: A water resources technical publication. Denver: US Dept.
of the Interior, Bureau of Reclamation.
Yakhot, V., and S. A. Orszag. 1986. “Renormalization group analysis of
turbulence. I: Basic theory.” J. Sci. Comput. 1 (1): 3–51. https://doi
.org/10.1007/BF01061452.
Yakhot, V., and L. M. Smith. 1992. “The renormalization group, the
e-expansion and derivation of turbulence models.” J. Sci. Comput.
7 (1): 35–61. https://doi.org/10.1007/BF01060210.
Zeng, J., L. Zhang, M. Ansar, E. Damisse, and J. A. Gonzalez-Castro. 2017.
“Applications of computational fluid dynamics to flow ratings at prototype spillways and weirs. I: Data generation and validation.” J. Irrig.
Drain. Eng. 143 (1): 04016072. https://doi.org/10.1061/(ASCE)IR
.1943-4774.0001112.

3D Numerical Modeling of a Side-Channel Spillway

3D Numerical Modeling of a Side-Channel Spillway

Géraldine MilésiStéphane Causse

Abstract

Electricité de Tahiti(GDF Suez) 댐의 재건이라는 틀 내에서 Coyne et Bellier는 진단과 Tahiti 댐의 전반적인 연구를 수행했습니다.

Tahinu는 프랑스령 폴리네시아의 Tahiti 섬에 위치한 37m 높이의 수력 발전 댐입니다. 수문학적 연구의 검토와 프랑스 표준의 적용은 최대 설계 홍수를 500에서 644 m3/s(+30%)로 증가시켰습니다.

먼저 측수로 여수로(마루 길이 60m)의 1D 수치 모델링을 수행하여 배수 용량을 평가했습니다. 결론은 마루댐과 배수로 수로 측벽의 오버토핑을 유발할 수 있는 배수로의 용량이 충분하지 않다는 것이었습니다.

그런 다음 이러한 결과를 확인하고 배수로의 특정 구성(정원 아래의 접근 속도와 깊이의 불균일한 분포, 측면 채널 단면의 불규칙한 기하학, 잠긴 둑, 곡선 채널 배수로)을 고려하기 위해, 3D 수치 모델링은 Flow 3D®로 수행되었습니다.

시뮬레이션은 1D 모델(흐름의 일반적인 패턴, 상류 저수지 수위)보다 더 정확한 결과를 보여주었습니다. 이에 따라 댐 능선의 높이와 여수로 측벽을 설계 및 최적화하여 안전을 위한 충분한 freeboards을 확보하도록 하였습니다.

Within the framework of the rehabilitation of Electricité de Tahiti (GDF Suez) dams, Coyne et Bellier carried out a diagnosis and an overall study of the Tahinu dam. Tahinu is a 37-m-high earthfill hydroelectric dam, located in the island of Tahiti, French Polynesia. The review of the hydrological study and the application of French standards lead to increase the peak design flood from 500 to 644 m3/s (+30 %). First, a 1D numerical modeling of the side-channel spillway (crest length 60 m) was performed to assess its discharge capacity. The conclusion was an insufficient capacity of the spillway that might induce an overtopping of the crest dam and of the sidewalls of the spillway channel. Then, to confirm these results and to take into account the specific configuration of the spillway (non-uniform distribution of the approach velocity and depth below crest, irregular geometry of the side-channel cross section, submerged weir, curved channel spillway), a 3D numerical modeling was carried out with Flow 3D®. Simulations showed more accurate results than 1D model (general pattern of the flow, upstream reservoir level). Consequently, heightenings of the dam crest and the sidewalls of the spillway channel were designed and optimized to secure sufficient freeboards for safety.

Keywords

CFD, Dam, FLOW-3D, Hydraulics, Numerical simulation, Rehabilitation, Submergence, Weir, 저수지, 댐, 측수로, 여수로

References

  1. 1.Khatsuria, R. M. (2005). Hydraulics of spillways and energy dissipators. New York: Marcel Dekker.Google Scholar
  2. 2.USBR. (1987). Design of small dams (3rd ed.). Washington: US Government printing office.Google Scholar

Copyright information

© Springer Science+Business Media Singapore 2014

About this chapter

Cite this chapter as:Milési G., Causse S. (2014) 3D Numerical Modeling of a Side-Channel Spillway. In: Gourbesville P., Cunge J., Caignaert G. (eds) Advances in Hydroinformatics. Springer Hydrogeology. Springer, Singapore. https://doi.org/10.1007/978-981-4451-42-0_39

경주 저수지 붕괴 "많은 저수량에 따른 수압 탓"(속보) | 연합뉴스

저수지 정밀안전진단 수치 해석

저수지 정밀안전진단 수치해석

한국농어촌공사는 수리시설안전진단사업을 통하여 노후 및 기능 저하된 농업생산기반시설물에 대하여 정밀안전진단을 실시하여 사전에 재해, 재난을 대비하고 있습니다.

정밀안전진단은 「농어촌정비법」, ‘저수지 설계기준’ 에 따라 수행하며, 농업생산기반시설의 구조적 안정성 등을 조사·측정·평가해 보수·보강 등의 방안을 제시해야 합니다.

특히 측수로형 여수로는 계획 홍수량이하의 홍수량이 유입시엔 안정적으로 방류가 일어나나 계획 홍수량 이상의 홍수량이 유입되면 물넘이에서 불완전 월류가 발생하며 방류량이 충분하지 않게 됩니다.

그에 따라 저수지의 수위가 증가하고 저수지가 안전하지 않은 상황이 발생할 수 있습니다. 따라서 측수로형 여수로는 설계당시의 홍수량에 비해 늘어난 현재에 맞게 변경된 홍수량이 유입할 경우 물넘이에서 불완전월류가 발생하는지를 확인하게 됩니다.

경주 저수지 붕괴 "많은 저수량에 따른 수압 탓"(속보) | 연합뉴스
경주 저수지 붕괴 “많은 저수량에 따른 수압 탓”(속보) | 연합뉴스

현재 농어촌공사와 농어촌연구원, 수자원공사 등에서 오랜 기간 사용하고 검증된 FLOW-3D 수치해석 프로그램은 농어촌공사의 정밀안전진단을 실시할 때 설계홍수량의 저수지 유입 시 물넘이에서 불완전월류가 발생하는지를 확인하고, 불완전월류 발생 시 수위 상승 영향을 분석해 안전성 검토 후 문제가 발견되면 보수·보강 방안을 제시할 수 있는 대표적인 3차원 수치해석 프로그램 입니다.

농어촌공사 정밀안전진단 업무 수행시 수치해석이 필요하십니까? 수치해석에 대해 궁금하신 사항이나 용역 의뢰가 필요하시면 언제든지 아래 연락처로 연락 주시기 바랍니다.

당사에는 20년 이상 수치해석 수처리 분야의 수치해석 연구에 전념하고 있는 전문 연구인력과 다양한 기술적 경험과 전문 수치해석 용역 서비스를 제공하는 숙련된 기술팀이 준비되어 있습니다.

  • 전화 :   02-2026-0455
  • Email : flow3d@stikorea.co.kr

수치해석 용역 실적

FLOW-3D Case Studies
FLOW-3D Case Studies

수행 실적

No사업명발주처
1성남정수장 3차원 유동해석한국수자원공사
2소양강댐 홍수방지벽 설치공사 실시설계용역(수치모형실험)도화종합기술공사
3용담댐 도수터널 취수탑 유입수량 유속분포(수치모형실험)한국수자원공사
4대곡댐 여수로 문비설치 기본 및 실시설계(수치해석)도화종합기술공사
5영천댐 치수능력 증대방안 실시설계(실시모형실험)도화종합기술공사
6시화조력발전소 축조공사 턴키설계를 위한 CFD 수치모형실험대우건설
7평화의댐 2단계사업 시설공사 실시설계(수치모형실험)도화종합, 삼안건설, 한국종합개발기술공사
8광동달방댐 치수능력증대사업 기본 및 실시설계영역(수치모형실험)도화종합, 삼안건설기술공사
9광양 3단계 공업용수도 실시설계용역(여수로 수치모형실험,수어댐)삼안건설기술공사
10탐진 다목적댐 치수능력 증대방안용역(수치해석)삼안건설기술공사
11댐 상수원 설계표준도 작성용역삼안건설기술공사
12보성강댐 정밀안전진단(3D모델링 수치해석)한국시설안전관리공단
13반월정수장 노후시설 개량 기본 및 실시설계용역(수치해석 부분)한국종합엔지니어링
14청송양수발전소 1,2호기 설계기술용역/여수로 3차원 수치해석용역현대엔지니어링
15소양강댐 보조여수로 설치공사 기본설계입찰 수치모형실험용역SK건설
16잠실 수중보 어도개선 기본 및 실시설계도화종합기술공사
17서귀포시 동부하수종말처리장 고도처리시설 기본 및 실시설계용역삼안건설기술공사
18서귀포시 서부하수종말처리장 고도처리시설 기본 및 실시설계용역선진엔지니어링
19오산 제2하수처리장 건설사업입찰 기본설계용역 중 3차원 수치유동해석 분야엘지건설
20당진화력 7,8호기 취수로 수치모델링한국동서발전주식회사
21녹산배수펌프장 건설공사 대안설계용역 중 펌프장 흐름해석 부문한국종합기술개발공사
22대암댐 치수능력증대사업 기본 및 실시설계(2차) 수치해석현대엔지니어링
23용인흥덕 쓰레기 이송관로 입찰설계벽산엔지니어링
24군산하수처리장 고도처리사업 턴키공사 기본설계 전산유체해석부강테크(GS건설)
25임하댐 비상여수로 건설공사 기본설계용역(수치모형실험)삼안건설기술공사
26대청댐 비상여수로 건설공사 턴키설계용역(수치해석)삼안건설기술공사
27섬진강댐 재개발 실시설계용역(수치모형실험)삼안건설기술공사
28한강하류권급수체계구축사업 제3공구 생활용수정수장 대안설계신우엔지니어링
29임하댐 취수설비 개선공사 기본 및 실시설계용역 중 전산유체유동해석유신코퍼레이션
30광명 소하 쓰레기 자동집하시설 건설공사 T/K 기본설계용역유신코퍼레이션
31공주막여과정수장 수처리구조물의 합리적 설계를 위한 전산유체해석한국수자원공사
32김포장기지구 쓰레기 자동집하시설의 수치해석한화건설
33군장국가산단(장항지구)호안도로 축조공사 갑문수치모의실험항도엔지니어링(포스코건설)
34대청댐 비상여수로 건설공사 턴키설계용역(주)삼안
35성남판교 자동크린넷시설공사 T/K 기본설계(설계용역)건화엔지니어링
36영등포정수장 재건설 및 고도정수처리 시설공사 턴키설계용역중 수리구조물 전산 유체 해석부분삼성건설
37보령7,8호기 배수로 수치해석한국전력기술
38보령1~6호기 배수로 수치해석한국전력기술
39LNG 지하저장 실증기술개발 중 유속에 의한 Ice Ring 형성조건연구한국지질자원연구원
40LNG 지하저장 실증기술개발 중 유속에 의한 Ice Ring 형성조건연구SK건설
41파주 운정지구 쓰레기 집하시설 수집관로 수치해석건화엔지니어링
42마그네슘블록 유동,응고,응력 해석대림기업(주)
43군남홍수조절지건설공사 기본 및 실시설계용역도화종합기술공사
44안동댐 비상여수로 기본설계용역 수치모형실험에스케이건설
45세탁기 Duct 부품의 Aluminum Die-Casting CAE 해석방안 개발엘지전자
46광양 2~3연주기 고속 주조시 몰드내 열유동응고해석포스코
47Cam-shaft 다이캐스팅용 금형설계 및 주조방안 해석한국생산기술연구원
48팔당수력댐 가능최대홍수량(PMF:Probable Maximum Flood)에 의한 댐체 월류시 수리 및 구조적 안정성 검토용역한국시설안전기술공단
49담체거동을 고려한 호기조 유동해석한수테크니컬서비스
50피스톤 쿨링젯 해석기술 개발 기술용역현대자동차
51아산 방조제 배수갑문확장사업 1단계 대안설계삼안건설기술공사
52하동화력 7,8호기 냉각수 배수구 전면 저류지 축조공사 3차원 수치모형실험 해석제이슨기술단
53의암수력댐 가능최대홍수량(PMF:Probable Maximum Flood)에 의한 댐체 월류시 수리 및 구조적 안정성 검토용역한국시설안전기술공단
54춘천 및 보성강댐 가능최대홍수량(PMF:Probable Maximum Flood)에 의한 댐체 월류시 수리 및 구조적 안정성 검토용역한국시설안전기술공단
55소양강댐 여수로 방류흐름개선을 위한 수치모형실험 용역한국시설안전기술공단
56제천시 하수관거정비 임대형 민자사업(BTL) 기본설계용역 중 수충격검토(주)바셈
57금강살리기 행복지구 생태하천 조성공사계룡건설산업
58첫마을지구 생활폐기물 자동집하시설 건설공사 기본설계 T/K도화종합기술공사
59괴산댐 가능최대홍수량에 대한 댐체월류시 구조적 안정성 검토용역한국시설안전기술공단
60충남도청 이전신도시 자동집하시설 건설공사 T/K입찰 기본설계 용역(주)건화
61영등포정수장 3D 모델링(주)대우건설
62화순홍수조절지 기본 및 실시설계 용역(주)도화종합기술공사
63재천시 하수관거정비 임대형 민자사업(BTL) 기본설계용역 중 수충격검토(주)바셈
64한탄강댐본댐 및 부대시설 공사 설계 변경 용역(주)삼안
65새만금 방수제 만경5공구 건설공사 기본설계 용역(3차원 수치해석)(주)삼안
66연속 주조시 발생되는 몰드 내 열응력 영향 해석(주)엔지비
67낙동강하구둑 배수문 증설공사 기본설계용역 중3차원 수치해석(주)유신
68뚝도정수센터 시설현대화 및 고도정수처리시설 실시설계 수치해석 용역신우엔지니어링
69파주운정쓰레기 자동집하시설 건설공사(T/K)태영건설
70거제평프장도화
71광교댐수치해석도화
72Slag Pouring 및 이송 시 열유동해석매탈젠텍(POSCO)
73LICC DP매탈젠텍(POSCO)
74PFC DP 공정 해석매탈젠텍(RIST)
75행복도시하수처리장이산
76다이캐스팅 주조방안 및 해석코다코(캐스트맨 매출)
77전착성능해석용 차체모델링+전착 이차흐름현대기아기술연구소
78고열전도성 다이캐스팅 경량 방열부품개발현대자동차
79엔진/변속기1 (전륜8속 TM 케이스 및 하우징 방안설계 최적화)현대자동차
80쇽업쇼버 케이스 해석 용역현대자동차
81엔진/변속기2 (세타/실린더헤드 및 후륜 다단변속기 케이스2개 제품)현대자동차
82엔진/변속기3 / 6월현대자동차
83엔진/변속기4 / 8월현대자동차
84고강도 저밀도 산합금 열물성 DB 및 주조해석현대자동차
85진공밸브 최적화현대자동차
86Bloom 해석(연주기 몰드 내 용강 유동해석)현대제철
87상수도관망 최적관리시스템 구축사업(고성군)태성종합기술
88신월빗물저류배수시설 3차원수치해석선진ENG
89실러류 해석기술 개발현대기아기술연구소
90고덕하수처리장 수치해석그레넥스
91고덕하수처리장 수치해석엔바이로솔루션
92라오스수력발전프로젝트SK건설
93슬리브내 역비산기아차
94송석지 싸이폰 여수로농어촌공사(충남도본부 예산지사)
95고풍지 싸이폰 여수로농어촌공사(충남도본부)
96광교저수지 싸이폰 여수로지자체(수원시)
97장수지 싸이폰 여수로지자체(전남공흥군)
98광폭 마그네슘 주조기 용해로 열변형 해석용역포스코
99350톤 양수냄비 다이캐스팅 개발해피콜
100Mg 빌렛 해석HMK
101관망해석 프로그램 개발국민대학교
102충주댐 하류가물막이 수치해석대림산업
103충주댐 하류가적치 수치해석대림산업
104충주댐 하류가적치 수치해석대림산업
105평화의댐 하류부지 계획고 조정에 따른 3D 수치해석 용역대림산업
106봉화댐 실시설계 3차원 수치모형 실험도화엔지니어링
107원통수조 교반해석도화엔지니어링
108DAF 실증시설 부상조 수치해석삼진정밀
109EI과제 프로그램 개발(건기연(정우식박사))오투엔비
110SEMANGKA HEPP 수치모형 실험이산
111공릉저수지 조류 및 유속분포 유동해석한국건설기술연구원
112교육 및 해석 기술 자문한국건설기술연구원
113터빈하우징 로스트폼 주조 용역한국생산기술연구원
114터빈하우징 로스트폼 주조 용역한국생산기술연구원
115교육 및 해석 기술 자문해안해양기술
116새만금 남북2축 도로 제 3공구해석E&H컨설턴트
117달천교 교각세굴 해석E&H컨설턴트
118Lean Amine Air Cooler 부식원인 분석을 위한 유동해석GS칼텍스
119Xe Pian 하류 변경안 해석SK건설
120멤브레인 CFD 프로그램 개발국민대학교
121원형관 내부 유동해석서울시립대학교
122우수저류지 세척 시스템 해석선일엔바이로
123MD 열교환 해석(2차)알이디
124모듈조합프로그램 개발오투앤비
125해양 구조물 세굴해석전남대학교
126하우징 다이캐스팅 해석제이에스테크
127막묘듈 열교환 해석한국건설기술연구원
128두량지 PK Weir 방류량 해석한국농어촌공사
129관내 유동해석GS칼텍스
130정수장 분배수로 응집지 해석그린텍환경컨설팅
131정수장 분배수로 응집지 해석그린텍환경컨설팅
132주조제일테크
133해저구조물 세굴 및 선박유동 해석창원대학교(ADD)
134고출력 저압 램프용 자외선 반응기 해석한국건설기술연구원
135고출력 중압 램프용 자외선 반응기 해석한국건설기술연구원
136과제 해석한국건설기술연구원
137이동식보&팬스한국건설기술연구원
138Point source 기반의 하천 녹조 발생 현황 2차원 mapping 시스템한국건설기술연구원
139해석지원한국종합기술
140데이터교환customizing한국항공우주연구원
141엔진소재의 주조방안 최적화를 위한 주조해석 기술용역현대자동차
142배관유동GS건설
143울산 소수력 수치해석 용역유신
144한국건설기술연구원-이동형 해수담수화 시스템 개발 컨설팅한국건설기술연구원
145Water Dynamometer 해석두산중공업
146약액 침전 외 2건 해석세메스
147Ladle 내 Dam 및 노출부 형상변화에 따른 Vortex 거동 해석(재)포항산업과학연구원
148VMD 모듈 3D모델링알이디
149칠서정수장 기술진단 3차원 수치해석(주)그린텍환경컨설팅
150충주댐 유출부 감세지 3차원 수치해석대림산업
151친환경차용 e-4WD 유도모터 로터 주조기술개발현대자동차
152울산 #4복합 해양소수력 개발 타당성 용역중 3차원 수치해석유신
153사이펀 활용 중력구동 분리막 시스템 수치해석한국건설기술연구원
154삼척화력 소수력발전설비 설치공사(EPC) 기본 및 실시설계 중 CFD해석유신
155LG전자(평택) 생산기술원-레이저 용접 결함 예측 모델 개발LG전자(평택)
156LG전자 창원 H&A사업본부-FLOW-3D 기반 통세척 성능 해석기술 개발LG전자(창원)
 수리/수자원 분야
01 교량 설치에 따른 하천흐름 및 세굴영향 검토
컨설팅내용
  • 교량 설치로 인한 3차원 모형의 수리영향 검토
  • 세굴방지공 설치로 교량의 수리적 안정성 확보
필요데이터
  • 교각 3차원 형상 또는 도면
  • 하천 수심측량 자료 및 수치지형도
  • 하천 상/하류 홍수위 및 홍수량
해석방법
  • 하천의 유동해석 수행 후 최고유속에 해당하는 교각 선정
  • 선정교각 대상을 중심으로 세굴 모형 적용
결과물
  • 하천 유동흐름, 수위분석
  • 평형세굴심 도달시간
  • 최대세굴심 및 최대퇴적고 등
02 댐체 월류 시 수리/수문 구조적 안정성 검토
컨설팅내용
  • 상류 댐 붕괴 시 급격한 방류로 인하여 하류 댐에 미치는 영향을 검토하기 위해 댐체 월류 시 수리/수문 구조적 안정성검토
필요데이터
  • 공도교 및 수문 구조물 상세 도면
  • 하천 수심측량자료 및 주변 수치지형도
  • 하천 상/하류 홍수위 및 홍수량
해석방법
  • 상류 댐 붕괴시 홍수위/홍수량 정보입력
  • 구조물/수문 분리 후 취약한 수문 선정
  • 수문 구조해석 및 Total 힘 분석
결과물
  • 수문/구조물 받는 힘 분석
  • 굥도교 월류 여부 및 수위/유속 분포
  • 방류량 및 구조물 부압 등
 수처리 분야
01 정수처리시설 구조물 최적설계
컨설팅내용
  • 정수시설 구조물에 대한 유동, 유량, 압력, 온도분포 분석
  • 수처리과정에 발생하는 현상분석
필요데이터
  • 정수시설 구조물의 제원
  • 분배수로, 침전지 등 도면 및 3D CAD 자료
  • 초기 수위데이터 등
해석방법
  • 정수시설 구조물의 경계조건 설정
  • 형상에 따른 유동흐름 및 유량 등 초기조건 
결과물
  • 정수시설물에 작용하는 압력분포 확인
  • 유동 유입에 따른 유동양상, 유량, 유속데이터 분석
  • 온도변화에 따른 유동 및 침전효율 분석

02 하수처리시설 방류량 및 유동양상 분석
컨설팅내용
  • 토출수조의 수위 및 유동현상검토
  • 각 방류 Box의 방류유량분포 및 유속분석 
필요데이터
  • 구조물관련 설계도면 자료
  • 전체 모형 작성 및 지형데이터
  • 유체 유입량, 초기 수위관련 자료
해석방법
  • 시설 구조물에 따른 경계조건 설정
  • 초기 수위조건 및 유동현상 등 조건 확인
결과물
  • 토출 수조의 수위량 및 유동흐름
  • 유동 유입에 따른 유량, 유속데이터 분석
  • 구조물 단면의 유량흐름 데이터
 
 주조 분야
01 수축 결함최소화를 위한 주조해석
컨설팅내용
  • 주조 시 산화물 혼입방지 설계
  • 조립부 수축결함 최소화 
필요데이터
  • Frame형상 제원
  • 금형, 형상 도면자료 및 3D CAD자료
  • 초기 용탕 주입시간, 충진속도, 온도 등의 데이터
해석방법
  • 금형형상에 따른 주조해석 경계조건 설정
  • 초기 조건설정에 따른 파라미터분석
결과물
  • 충진시 산화물발생 위치 및 수축공 발생 위치
  • Solidification 확인, 결함부 현상분석
  • Gate, Runner 위치 최적화
         
02 금형 최적설계를 위한 주조해석
컨설팅내용
  • 충진 온도유지 및 제품 결함 최소화를 위한 최적설계
필요데이터
  • 금형관련 제원
  • 금형, 형상 도면자료 및 3D CAD자료
  • 초기 주조 공정조건 데이터
해석방법
  • 금형형상에 맞는 Runner, Gate 모델링
  • 용탕온도, 속도, 압력 등 조건에 따른 제품 최적설계
결과물
  • 충진시 압력분포 및 산화물 발생 위치분석
  • Solid Fraction, Solidification 등 현상분석
  • 결함부위 최소화를 위한 Gate, Runner 위치 최적화
 코팅 분야
01 Nozzle 분사를 이용한 Slit Coating 해석
컨설팅내용
  • 표면 Coating에 적합한 Nozzle 형상 설계
  • Coating 구동조건 및 압력분포 분석
필요데이터
  • 초기 Nozzle 형상 제원
  • 형상 도면자료 및 3D CAD자료
  • 초기 Coating 도포현상 및 구동조건 데이터
해석방법
  • Nozzle 구동에 따른 Coating 분석
  • 액상조건에 따른 Coating 도포형상 분석
결과물
  • Nozzle 형상 파라미터에 따른 Coating 현상분석
  • Coating 분포에 따른 높이 균일성 확인
  • 액상 온도에 따른 도포량분석
  
 MEMS 분야
01 연료전지 시스템의 최적설계를 위한 유동해석
컨설팅내용
  • 연료전지 내부형상에 따른 유동장변화 데이터
  • 유량분배에 적절한 최적의 형상조건 설계
필요데이터
  • 초기 형상 도면자료 및 3D CAD자료
  • 연료전지의 구동조건 및 물성조건
  • Actuator의 작동, 토출량, 유동 등의 데이터
해석방법
  • Micro-Channel에서의 유동분배 설정
  • 액체의 특성에 따른 토출조건 확인
결과물
  • Actuator의 속도에 따른 유동량 분석
  • Micro-Channel에서의 유동양상
  • 공동현상 최소화를 위한 최적의 구동조건